因該電源是公司產品的一個配套使用，且各項指標都不是要求太高，故選用最常用的反激拓撲，這樣既可以減小體積(給的體積不算大)，還能降低成本，一舉雙的!

反激拓撲的前身是Buck-Boost變換器，只不過就是在Buck-Boost變換器的開關管和續(xù)流二極管之間放入一個變壓器，從而實現(xiàn)輸入與輸出電氣隔離的一種方式，因此，反激變換器也就是帶隔離的Buck-Boost變換器。

先學習下Buck-Boost變換器

工作原理簡單介紹下

1.在管子打開的時候，二極管D1反向偏置關斷，電流Is流過電感L，電感電流IL線性上升，儲存能量!

2.當管子關斷時，電感電流不能突變，電感兩端電壓反向為上負下正，二極管D1正向偏置開通!給電容C充電及負載供應能量!

3.接著開始下個周期!

從上面工作可以看出，Buck-Boost變換器是先儲能再釋放能量，VS不直接向輸出供應能量，而是管子打開時，把能量儲存在電感，管子關斷時，電感向輸出供應能量!

根據(jù)電流的流向，可以看出上邊輸出電壓為負輸出!

根據(jù)伏秒法則

Vin*Ton=Vout*Toff

Ton=T*D

Toff=T*(1-D)

代入上式得

Vin*D=Vout*(1-D)

得到輸出電壓和占空比的關系Vout=Vin*D/(1-D)

看下重要工作波形

從波形圖上可以看出，晶體管和二極管D1承受的電壓應力都為Vs+Vo(也就是Vin+Vout);

再看最后一個圖，電感電流始終沒有降到0，所以這種工作模式為電流持續(xù)模式(Ccm模式)。

假如再此狀態(tài)下把電感的電感量減小，減到一定條件下，會出現(xiàn)這個波形!

從上圖可以看出，電感電流始終降到0后再到最大，所以這種模式叫不持續(xù)模式(DCM模式)。

把上邊的Buck-Boost變換器的開關管和續(xù)流管之間加上一個變壓器就會變成反激變換器!

還是和上邊相同，先把原理大概講下：

1.開關開通，變壓器初級電感電流在輸入電壓的用途下線性上升，儲存能量。變壓器初級感應電壓到次級，次級二極管D反向偏置關斷。

2.開關關斷，初級電流被關斷，由于電感電流不能突變，電感電壓反向(為上負下正)，變壓器初級感應到次級，次級二極管正向偏置導通，給C充電和向負載供應能量!

3.開始下個周期。以上假設C的容量足夠大，在二極管關斷期間(開關開通期間)給負載供應能量!

咱先看下在理想情況下的VDS波形

上面說的是指變壓器和開關都是理想工作狀態(tài)!

從圖上可以看出Vds是由VIN和VF組成，VIN大家可以理解是輸入電壓，那VF呢?

這里我們引出一個反激的重要參數(shù)：反射電壓即VF，指次級輸出電壓按照初次級的砸比反射到初級的電壓。可以用公式表示為VF=VOUT/(NS/Np),(因分析的是理想情況，這里我們忽略了整流管的管壓降，實際是要考慮進去的)

式中VF為反射電壓;

VOUT為輸出電壓;

NS為次級匝數(shù);

Np為初級匝數(shù)。

比如，一個反激變換器的匝比為Np:NS=6：1，輸出電壓為12V，那么可以求出反射電壓VF=12/(1/6)=72V。

上邊是一個持續(xù)模式(CCM模式)的理想工作波形。

下面咱在看一個非持續(xù)模式(DCM模式)的理想工作波形

從圖上可以看出DCM的Vds也是由VIN和VF組成，只不過有一段時間VF為0，這段時候是初級電流降為0，次級電流也降為0。

那么到底反激變化器怎么區(qū)分是工作在持續(xù)模式(CCM)還是非持續(xù)模式(DCM)?

是看初級電感電流是否降到0為分界點嗎，NO，反激變換器的CCM和DCM分界點不是按照初級電感電流是否到0來分界的，而是根據(jù)初次級的電流是否到0來分界的。

如圖所示

從圖上可以看出只要初級電流和次級電流不同時為零，就是持續(xù)模式(CCM);

只要初級電流和次級電流同時為零，便是不持續(xù)模式(DCM);

介于這倆之間的是過度模式，也叫臨界模式(CRM)。

以上說的都是理想情況，但實際應用中變壓器是存在漏感的(漏感的能量是不會耦合到次級的)，MOS管也不是理想的開關，還有pCB板的布局及走線帶來的雜散電感，使得MOS的Vds波形往往大于VIN+VF。類似于下圖

這個圖是一個48V入的反激電源。從圖上看到MOS的Vds有個很大的尖峰，我用的200V的MOS，尖峰到了196了。這是尖峰是由于漏感造成的，上邊說到漏感的能量不能耦合到次級，那么MOS關斷的時候，漏感電流也不能突變，所以會出現(xiàn)個很高的感應電動勢，因無法耦合到次級，會出現(xiàn)個很高的電壓尖峰，可能會超過MOS的耐壓值而損壞MOS管，所以我們實際使用時會在初級加一個RCD吸收電路，把尖峰盡可能的吸到最低值，來確保MOS管工作在安全電壓。具體RCD吸收電路圖如下

簡單分析下工作原理

1.當開關S開通時，二極管D反騙而截至。電感儲存能量。

2當開關S關斷時，電感電壓反向，把漏感能量儲存在C中，然后通過R釋放掉。細心的朋友可能會發(fā)現(xiàn)，當開關關斷的時候，這個RCD電路和次級的電路是一模相同的，D整流，C濾波。R相當于負載。只不過輸出電壓不是VO，而變成了次級反射到初級的電壓VF。所以，注意了，R的值不能取得太小，太小了損耗嚴重，影響效率。而且電阻的功率會變的很大!

下邊來個加了RCD吸收的波形

有關RCD吸收的選取網(wǎng)上有很多文章，在以后我會介紹下!大家也可以看我的博客(只要在百度里搜老梁頭的博客，就會出來。里邊有一篇介紹RCD的)

原理先講到這里吧，下邊我講下變壓器的設計!

今天講下變壓器的設計方法!

變壓器的設計方法有多種，個人感覺適合自己的才是最好的，選擇一個你自己最熟悉的，能夠理解的才是最好的!

我先介紹下一種設計方法：

1.先確定輸入電壓，一般是按照最低輸入直流電壓計算VINmin計算

A.要是直流輸入按直流的最低輸入來計算;

B.要是輸入為交流電，一般關于單相交流整流用電容濾波，直流電壓不會超過交流輸入電壓有效值的1.4倍，也不低于1.2倍。

列如，全范圍交流輸入85-265VAC的電源，一般按85VAC時計算，那VINmin=85*1.2=102V，一般會取整數(shù)按100VDC計算。

2.確定導通時間Ton

導通時間Ton=T*D

T為周期T=1/F

D為最大占空比，一般在最低輸入電壓的時候，D會最大，保證輸出穩(wěn)定。

注意大的占空比可以降低初級的電流有效值，和MOS的導通損耗，但是根據(jù)伏秒法則，初級占空比大了，次級的肯定會小，那么次級的峰值電流會變大，電流有效值變大，會導致輸出紋波變大!所以，一般單端反激拓撲的占空比選取不要超過0.5。

而且一般的電流控制模式，占空比大于0.5要加斜率補償?shù)模瑢φ{試是個難度。

還有一重要的是你的占空比決定你的匝比，匝比決定啥，嘿嘿，反射電壓VF，忘了再去上邊看下，再加上你漏感引起的尖峰，最終影響你MOS的耐壓。占空比越小匝比越小，反射電壓VF越低，MOS的電壓應力小。反之MOS的電壓應力大，所以占空比要考慮好了。要保證再最高電壓下你的VDS電壓在MOS的規(guī)定電壓以下，最好是降額使用，流出足夠的余量來!

列如，電源的開關頻率為100K，最低輸入時的最大占空比為0.4，那T=1/100000=10μS，那么Ton=0.4*10μS=4μS。

3.確定磁芯的有效面積AE

AE一般會在磁芯的資料中給出。

4.計算初級匝數(shù)Np

Np=VINmin*Ton/ΔB*AE

式中VINmin為直流最低輸入電壓;

Ton為導通時間

AE為磁芯的有效面積

ΔB為磁感應強度變化量，這個值和磁芯材質，及溫升等有關，一般考相關經(jīng)驗來選取，在0.1-0.3之間，取得越大，余量越小，變壓器在極端情況下越容易飽和!俺一般取0.2。

5.計算次級匝數(shù)NS

NS=(Vo+Vd)*(1-D)*Np/VINmin*D

式中Vo為輸出電壓

Vd為二極管管壓降

D為占空比

Np為初級匝數(shù)

VINmin為最低輸入電壓

6.確定次級整流二極管的應力VDR

上邊算出變壓器的初級匝數(shù)Np和次級匝數(shù)NS后，就可以得出次級整流二極管的電壓應力

VDR=(VINmax*NS/Np)+VOUT

式中VINmax為最大輸入電壓，要保證在最高輸入電壓下你的二極管的電壓應力不超標。一般算出來的這個VDR還要考慮降額使用，所以二極管的耐壓要高于這個VDR值。

一般還要在整流管上并一個RC吸收，從而降低二極管反向回復時間造成的電壓尖峰!尤其是CCM模式的時候!

7.確定初級電感量Lp

確定電感量之前我們先看下上邊的兩個電流圖

關于上圖是兩種工作模式的初級電感電流波形，我加了兩個參數(shù)Ip1和Ip2;

Ip1對應最低輸入電流

Ip2對應最高峰值電流

有上邊這兩個我們也就可以算出平均電流Iavg了

Iavg=(Ip1+Ip2)Dmax/2

式中Dmax為最大占空比

假如輸出功率為pout，電源效率為Η，那么

pout/Η=VINmin*Iavg=VINmin*(Ip1+Ip2)Dmax/2

得出Ip1+Ip2=2pout/VINmin*Dmax*Η

然后就可以計算Ip1和Ip2的值了

關于DCM來說，電流是降到零的，所以Ip1為零

關于CCM來說Ip1和Ip2都是未知數(shù)，又出來個相關經(jīng)驗選擇了，一般取Ip2=(2-3)Ip1，不能取得太小，太小了會有一個低電流斜率，雖然這樣損耗小點，但容易使變壓器出現(xiàn)磁飽和，也容易使系統(tǒng)出現(xiàn)震蕩!俺一般取Ip2=3Ip1。

計算出Ip1和Ip2后，這時候可以計算初級的電感量了

在Ton內電流的變化量ΔI=Ip2-Ip1

根據(jù)(VINmin/Lp)*Ton=/ΔI

得出Lp=VINmin*Ton/ΔI

到此變壓器的初級電感量計算完畢，變壓器的參數(shù)也計算完畢!

還有一種計算方法，就是按照上邊的確定初級電感量的方法先確定電感量，然后來選擇磁芯，選擇磁芯的方法有很多種，一般最常用的是Ap法

這個公式是看資料上的，具體我也沒推倒過具體可以看看趙修科老師的那本《開關電源中的磁性元器件》。

式中L為初級電感量也就是Lp

Isp為初級峰值電流Ip也就是ΔI，

I1L為滿載初級電流有效值，但我往往會把Isp和I1L看成是一個，都是初級的峰值電流，所以仁者見仁智者見智，大家可以到應用時具體的來微調!

Bmax為磁感應強度變化量也就是ΔB.這個取值和上邊相同，取得太大，磁芯小但容易飽和，而取得太小磁芯的體積又很大，所以一般折中取值!而且和頻率關系也很大，要是頻率很高，建議取小點，因為頻率高了損耗也大，變壓器大了有利于散熱俺經(jīng)常取0.2!

K1=Jmax*Ko*10-4

其中Jmax為最大電流密度俺一般取450A/平方厘米。但趙老師書里取得是420A/平方厘米

Ko為窗口面積，有的也叫窗口利用率吧，一般取0.2-0.4，具體要看繞線的結構了，比如加不加擋墻等因素，所以選取時要充分考慮，免得因取得變壓器太小，結構要求苛刻而繞不下，導致項目失敗!

10-4是由米變厘米的系數(shù)

所以上式整理下可得

Ap=Aw*Ae=(Lp*Ip2*104/450*ΔB*Ko)4/3Cm4

計算出了Ap就可以找到合適的磁芯，然后找到Ae再根據(jù)式

Np=Lp*Ip/ΔB*Ae

式中Lp就是上邊算得初級電感量

Ip為初級峰值電流

ΔB為磁感應強度變化量

AE為磁芯的有效面積

后邊的次級匝數(shù)NS和次級整流二極管電壓應力的確定就和上邊的步驟5和6相同了!

那這兩種初級匝數(shù)Np的確定方法到底哪個對呢，可以告訴大家都對。根據(jù)電磁磁感應定律：

(VINmin/Lp)*Ton=Ip

所以VINmin*Ton=L*Ip

所以這兩個從本質上式相同的。

所以個人覺得第一個適合有相關經(jīng)驗的工程師，可以憑相關經(jīng)驗來選擇變壓器，然后來計算變壓器參數(shù)而第二種適合初學者，先確定變壓器再算變壓器參數(shù)，免得因自己相關經(jīng)驗不足而走了彎路!

變壓器說到這把，以上是自己的個人意見，歡迎大家批評指正。其實設計出來的參數(shù)僅供參考，由于變壓器的漏感，pCB的布局，走線等因素會在調試時做微調，最后做出一個最優(yōu)的、可靠的產品!